摘 要：本文以實操的角度，結(jié)合玉鋼850mm中寬帶在軋制中間坯時粗軋翹頭或扣頭的實際情況淺析了其產(chǎn)生的原因與解決辦法。

　　關(guān)鍵詞：核心期刊發(fā)表,中寬帶,負荷分配,翹頭,扣頭

　　在熱軋帶鋼生產(chǎn)過程中，良好的中間坯對成品板形起著致關(guān)重要的作用。玉鋼850mm生產(chǎn)線粗軋機組是一架帶立輥的可逆式粗軋機，可用三、五、七道次軋制，常用五道次軋制。由于出口沒有限制性功能設(shè)施，極易產(chǎn)生不均勻變形。為獲得對稱性較好的中間坯，對粗軋軋制道次、變形量分配、側(cè)壓量、開終軋溫度都有嚴格的規(guī)定。但是，在實際生產(chǎn)中，理想的軋制工藝條件是不存在的。實操表明：輥徑，輥身表面狀態(tài)、軋件上下表面溫度差、標高偏差等等都可能導致非對稱軋制。在非對稱軋制條件下，軋件咬入時由于沒有前端變形的阻礙，軋件頭部便會發(fā)生彎曲，向上彎曲則為“翹頭”，向下彎曲則為“扣頭”[1-2]。翹頭過大時，軋件容易撞擊護板或者輥身水冷卻裝置，嚴重時還可能發(fā)生“纏輥”事故;扣頭嚴重則對輥道造成破壞性沖擊，嚴重時發(fā)生軋件鉆入地溝的情況。一但發(fā)生，處理難度非常大，停產(chǎn)檢修時間致少在8小時以上。因此，在操作上控制粗軋中間坯頭部狀態(tài)，對穩(wěn)定、順利軋制和機械設(shè)備的保護有著重要的意義。

　　本文根據(jù)玉鋼850mm中寬帶生產(chǎn)線粗軋區(qū)熱軋實際中調(diào)整經(jīng)驗，提出了相應的調(diào)整對策。

　　1 影響軋件翹頭、扣頭的原因及調(diào)整對策分析

　　生產(chǎn)中影響軋件翹頭、扣頭的因素有很多種，這些因素互相聯(lián)系，共同影響，根據(jù)實際生產(chǎn)經(jīng)驗總結(jié)如下。

　　1.1 開軋溫度均勻性的影響

　　一般情況在爐中加熱的板坯，雖然經(jīng)過了加熱均溫段，但是，仍然存在板坯出爐后上下表面的溫度差異，正常情況下不會對粗軋中間坯產(chǎn)生影響。問題是實際生產(chǎn)中不可避免地出現(xiàn)溫差過大現(xiàn)象(如：出鋼節(jié)奏過快、煤氣壓力波動、進冷坯等)形成所謂的“陰陽坯”。溫度高的一側(cè)變形抗力低，縱向延伸長，溫度低的一面則相反，因此出現(xiàn)向溫度低的一側(cè)彎曲。

　　產(chǎn)生溫度差異除加熱爐原因以外，還有板坯在輥道運輸過程中散熱，上表面散熱比下表面散熱大，形成上表面比下表面溫度低的現(xiàn)象。再有就是除鱗先導水和上表面殘留水造成上表面溫降。

　　上述情況疊加結(jié)果可能產(chǎn)生翹頭，也可能產(chǎn)生扣頭。當情況比較嚴重時，就會撞損輥道或?qū)�位裝置造成設(shè)備損壞。不僅直接影響到粗軋板坯頭尾部控制，而且影響精軋板型的控制及卷取卷形。所以通過粗軋操控手段來擬補原料坯溫度差的影響，保證中間坯質(zhì)量顯得尤為重要。

　　1.2 負荷分配的影響

　　合理的軋制負荷分配有助于消除一些板坯缺陷，保證板型良好和軋制狀態(tài)的穩(wěn)定。在溫度不均，軋輥磨損等因素造成調(diào)整輥速比無效時，可通過負荷的分配重新調(diào)整來干預板坯進出粗軋機時的狀態(tài)。 在重點限制第一道次變形量、合理分配第二、第三道次變形量、控制第四道次變形量，以小變形量完成第五道次的原則下，調(diào)整負荷分配，特別是第三道次頭部變化最為明顯，第三、四、五道次隨著軋輥軋制噸數(shù)的增加變形區(qū)的狀態(tài)發(fā)生變化進而(摩擦因數(shù)和輥形變化)板坯頭尾的狀態(tài)發(fā)生改變。

　　1.3 軋輥使用噸位的影響

　　隨軋制噸位的的增加(軋制噸位1000T以后)，由于多種原因造成下輥的磨損比上輥嚴重，上下軋輥摩擦因素發(fā)生改變，下輥的摩擦因素比上輥因數(shù)要大，表面摩擦力上下不對稱又是引起翹頭和叩頭的另一個因素。無論怎樣改善冷卻條件，此種現(xiàn)象都會存在，軋輥表面后期檢查對于操作工來講是必不可少的項目，做到適時更換。

　　1.4 軋制線高度的影響

　　軋制中隨軋輥的磨損軋制線高度發(fā)生變化，軋制線過低易出現(xiàn)翹頭，但軋制線高度無法進行在線調(diào)整，實踐表明通過適時調(diào)整道次變形量是有效果的。

　　1.5 輥徑的影響

　　由于較小輥徑有利于延伸的因素，加大了翹頭的呈度。上機粗軋平輥采用的是下輥壓配輥，即上工作輥比下工作輥小，一般采用10mm～20mm的輥壓，為減少翹頭現(xiàn)象，一般采取較小輥徑下限輥壓、較大輥徑上限輥壓的配輥制度。

　　2 軋件翹頭的負荷分配調(diào)整措施

　　一般情況下，可通過調(diào)整上下輥輥徑比容易避免軋件的翹頭情況的發(fā)生，因此，在溫度不均、軋輥磨損等因素造成調(diào)整上下輥徑比無效時，就需要同過負荷的重新分配來調(diào)整。

　　在實際生產(chǎn)中，新輥開軋應考慮軋制線高度、輥徑差、輥徑大小、第一道次負荷分配、開軋溫度、板坯的寬度和化學成份來預先進行各道次的負荷分配。

　　生產(chǎn)中Q235的負荷調(diào)整措施：

　　現(xiàn)以實際生產(chǎn)中生產(chǎn)Q235B為例子來說明負荷調(diào)整措施：板坯來料厚度180mm，寬度700mm以下，中間坯在28mm，軋制噸位在1000T以下，負荷分配有以下方法：

　　調(diào)整方法：減小第一、五道次的負荷，增加第二、三、四道次負荷，具體調(diào)整參數(shù)如下：

　　減小第一道次負荷(壓下量、下同)由原來的27.8%減小到26.1%，輥縫在132.9～133.8mm之間，增加第二道次負荷由原來的30%增加到30.8%，輥縫在91.4～93.3mm之間，增加第三道次負荷由原來的30.8%增加到32.6%，輥縫在61.3～62.6mm之間，增加第四道次負荷由原來的35.7%增加到43.5%，輥縫在34.5～35.8mm之間，減小第5道次負荷由原來的33.3%減小到31.4%，輥縫在24.6～25.9mm之間。

　　3 結(jié)束語

　　3.1 生產(chǎn)中在線調(diào)整翹頭的可行方法為各道次負荷分配的調(diào)整。

　　3.2 新輥開軋時輥形不穩(wěn)定，第一道次相對壓下量和速度應適當?shù)臏p小。而且新裝入的工作輥不宜采用調(diào)整負荷控制翹頭或扣頭，原因是新輥輥形不穩(wěn)，加大負荷時極易發(fā)生打滑，會造成堆鋼或損傷軋輥。

　　3.3 在玉鋼經(jīng)常生產(chǎn)的鋼中，同鋼種坯寬的比窄的容易調(diào)整一些，冷軋料比一般的Q235難調(diào)整一些。

　　3.4 調(diào)整針對的是第一、五道次的調(diào)整，在實際操作中要注意第四道次的溫降不要太大，以免造成四，五道次負荷過大。

　　3.5 采用上述方法后，中間坯頭尾形狀較好，降低了生產(chǎn)事故的發(fā)生率，帶鋼的成才率也得到了提高由原來的97.3%提高到了98%。為玉鋼創(chuàng)造了好的經(jīng)濟效益。

　　參考文獻

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　　[2]龐玉華，劉長端，王伯建.板帶材軋制頭部翹曲的影響因素[J].鋼鐵研究學報，2007，19(5)：35-36.

　　[3]王岑.中國熱軋寬帶鋼軋機及生產(chǎn)技術(shù)[M].北京：冶金工業(yè)出版社.

　　[4]王廷薄.金屬塑性加工學-軋制理論于工藝[M].北京：冶金工業(yè)出版社.

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