摘 要：在本采暖季，筆者對幾個運行不正常的采暖系統(tǒng)-“問題工程”，進行了補救處理，結(jié)合近年來對其它工程的調(diào)研和反思，發(fā)現(xiàn)有許多原因，源于設計理念方面的一些模糊認識，現(xiàn)加以整理以供參考。

關(guān)鍵字：熱水采暖;鋁制散熱器;恒溫閥

1 熱媒設計溫度

散熱器熱水采暖系統(tǒng)的熱媒設計溫度，一般根據(jù)熱舒適度要求、系統(tǒng)運行的安全性和經(jīng)濟性等原則確定。供水溫度不超過95℃，可確保熱媒在常壓條件下不發(fā)生汽化;適當降低熱媒溫度，有利于提高舒適度，但要相應增加散熱器數(shù)量。所以一般經(jīng)常采用95/70℃，例如：作為散熱器“標準工況”的64.5℃，就是水溫95/70℃的平均值與室溫18℃的傳熱溫差。許多采暖系統(tǒng)的設計計算資料，也按此條件編制。

當然，熱媒設計溫度也要符合熱源條件的可能性和考慮其它因素。例如：以較低溫度的一次熱媒進行換熱所得的二次熱媒，或采用戶式燃氣熱水采暖爐的水溫有限制，或采用塑料類管材為提高其耐用性時，也有采用85/60℃作為設計參數(shù)的。但是，再進一步降低散熱器采暖的熱媒設計參數(shù)，顯然是不合理的。以95/70℃為比較基礎，熱媒平均溫度每降低10℃，散熱器數(shù)量約增加20% 。

當前，存在不適當?shù)剡^多降低散熱器采暖熱媒設計參數(shù)的傾向。原因是某些開發(fā)建設單位在提供設計條件時，按照熱源的實際運行工況提出熱媒?jīng)]計參數(shù)，例如提出供水溫度只有70℃。如不加深入分析，就直接采用這樣的低參數(shù)進行設計計算，會使散熱器數(shù)量增加很多，會出現(xiàn)同一熱源的不同建筑，散熱器數(shù)量相差近一倍的現(xiàn)象，更加劇了系統(tǒng)的失調(diào)度。

多年以前，就曾進行過實態(tài)調(diào)查測定，結(jié)果表明：北京地區(qū)多數(shù)由城市熱網(wǎng)或小區(qū)集中鍋爐房供暖的住宅，即使設計水溫為95/70℃，當達到設計室外溫度時，運行水溫一般只要70/55℃左右,即可保證設計室內(nèi)溫度。如果再按70/55℃的水溫設計系統(tǒng)，是否運行水溫又可進一步降低呢?似乎不應陷入如此惡性循環(huán)的怪圈。

為何實際運行水溫遠低于熱媒?jīng)]計溫度時，也可達到設計室溫?主要是由于實際配置的散熱面積，均不同程度地偏大于理論所需散熱面積。根據(jù)理論推導和實際工程運行驗證，對于設計水溫95/70℃的系統(tǒng)，當散熱面積偏大10%時，運行水溫約可為90/65℃;當偏大20%時，運行水溫約可為85/60℃;當偏大30%時，運行水溫約可為82.5/57.5℃; 當偏大40%時，運行水溫約可為80/55℃。由于設計保守等各種因素，一般系統(tǒng)的散熱面積均會偏大30%以上。

2 水力平衡

比之散熱器數(shù)量的多少而言，采暖效果主要取決于系統(tǒng)的水力工況。但是，心中無底又不認真進行系統(tǒng)水力平衡計算的設計，近來常可見到。

位于北京大興的一幢六層(局部帶躍層)單元式普通住宅，室內(nèi)采暖系統(tǒng)為干管異程的上供下回單管順序式，衛(wèi)生間和廚房采用高頻焊鋼制散熱器，其它為四柱型鑄鐵散熱器。上一個采暖季就反映室溫偏低，曾判斷為建筑保溫質(zhì)量不好，普遍均勻增加了散熱器20%。本采暖季一開始，，在同一熱源供暖的其它建筑均供暖正常的情況下，本工程系統(tǒng)末端(尤其是下層)室溫仍偏低，引起部分住戶向市政府投訴。經(jīng)現(xiàn)場調(diào)查和對系統(tǒng)設計進行水力平衡驗算，確實存在較大的不平衡度。

衛(wèi)生間和廚房的立管管徑一律取DN15，其它立管管徑不論立管負荷大小，一律取DN20，入口處較有利的53號立管帶六層，散熱器27片，阻力損失僅為約580Pa，系統(tǒng)末端最不利的64號立管帶七層，散熱器63片，阻力損失高達約3700Pa，加上供回水干管的阻力損失，此兩根立管的不平衡度約高達800%。遠超過《采暖通風與空氣調(diào)節(jié)設計規(guī)范》第3.8.6條關(guān)于“熱水采暖系統(tǒng)的各并聯(lián)環(huán)路之間的計算壓力損失相對差額不應大于15%”的規(guī)定。[2]各層均勻增加散熱器，更會加劇垂直失調(diào)。根據(jù)驗算結(jié)果，筆者會同幾位年輕設計人員對系統(tǒng)進行了調(diào)節(jié)，并建議運行維修人員進行精細調(diào)節(jié)，雖已得以改善，但先天性的失調(diào)是難以徹底解決的。參與調(diào)節(jié)設計人員的深切體會是：如果這種粗放設計的系統(tǒng)也能正常供暖，則教科書和規(guī)范豈非都得重寫。

同樣，北京某大學的兩幢六層單元式普通住宅，室內(nèi)采暖系統(tǒng)也是干管異程的上供下回單管順序式，采用四柱813型鑄鐵散熱器，衛(wèi)生間為DN32光管，由小區(qū)集中燃氣鍋爐房供暖。據(jù)使用單位和住戶反映，自投入使用以來，冬季室內(nèi)溫度達不到市政府規(guī)定16℃的最低標準，在嚴寒期內(nèi)，一至二層的室溫，大多在12℃以下，已嚴重影響居民的生活環(huán)境質(zhì)量。到現(xiàn)場對典型房間進行調(diào)查，室溫和散熱器溫度，明顯低于由同一熱源供暖的其它建筑。據(jù)對設計采暖負荷進行驗算，散熱器數(shù)量符合常規(guī)計算結(jié)果。對系統(tǒng)設計進行水力平衡驗算，則同樣存在較大的不平衡度，不論立管負荷大小，雙側(cè)接散熱器的立管管徑一律取DN25×20，單側(cè)接散熱器的立管管徑一律取DN20×20，而無外圍護結(jié)構(gòu)的衛(wèi)生間，則采用DN32的光立管。1號樓入口處最有利的7號立管阻力損失約僅為900Pa，系統(tǒng)末端最不利的25號立管阻力損失高達約3500Pa，加上供回水干管的阻力損失，此兩根立管的不平衡度約高達700%。而衛(wèi)生間立管阻力損失約僅為60Pa。加以環(huán)路劃分偏大，室內(nèi)系統(tǒng)水力失調(diào)現(xiàn)象必然會出現(xiàn)。筆者試圖對系統(tǒng)進行調(diào)節(jié)，但質(zhì)量低劣的鑄鐵閥門根本無法轉(zhuǎn)動。除上述因素外，由于室外供暖管網(wǎng)的嚴重失調(diào)，致使1號樓和2號樓采暖流量不足，即使在入口處的有利環(huán)路，流量也明顯不足。

3 系統(tǒng)補水

某供暖建筑面積22萬多m2的居住小區(qū)，存在水力失調(diào)的室內(nèi)系統(tǒng)末端底層住戶，出現(xiàn)以下奇怪的現(xiàn)象：每到晚上八九點鐘后散熱器就開始降溫，到半夜就完全不熱，而次日早晨又會逐漸熱起來。據(jù)深入調(diào)查，重新熱起來是由于頂層住戶在每晚臨睡前和次日早晨起床后進行了手動放風所致。經(jīng)改裝了質(zhì)量較好的自動排氣閥后有所緩解，但系統(tǒng)中還是經(jīng)常因有空氣存在。顯然，應徹底解決系統(tǒng)進入空氣的問題。

據(jù)查，系統(tǒng)未設置膨脹水箱，也未設置氣壓水罐等膨脹容積，只是依靠功率較大的補水泵進行補水定壓，而補水泵則由電接點壓力表控制啟停，當降至下限值時水泵啟動，達到上限值時停泵。由于設置在管路上的壓力表，指針會發(fā)生抖動，上下限值的整定間距不能很小，因此，停泵后重新啟動必然會有較長的時間間隔。在此時段內(nèi)，由于水的不可壓縮性和不可避免的系統(tǒng)泄漏，總會有空氣進入系統(tǒng)，并積存于流量較小的系統(tǒng)末端頂點。

由于該工程已無條件增設膨脹水箱和足夠容積的氣壓水罐，采取了增設一臺略大于系統(tǒng)泄漏量的小功率補水泵(0.75kW)的方法，使之連續(xù)運行，當流量大于系統(tǒng)泄漏量時,通過限壓閥回流至軟水箱，基本上解決了問題。由此可得到啟示：用合理容積的膨脹水箱或氣壓水罐進行定壓，是十分必要的，如無條件設置，則應采用不間斷運行的變頻補水泵，或像本工程所采取的簡易方法。

3. 結(jié)束語

采暖設計保守等各種因素，一般系統(tǒng)的散熱面積均會偏大30%以上。筆者試圖對系統(tǒng)進行調(diào)節(jié)，但質(zhì)量低劣的鑄鐵閥門根本無法轉(zhuǎn)動。，系統(tǒng)未設置膨脹水箱，也未設置氣壓水罐等膨脹容積，設計的問題體現(xiàn)在各個細節(jié)，系統(tǒng)在實際運行中，需要調(diào)整。

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