木頭的用途是非常廣泛的，在一些建筑和設(shè)施中都會用到木結(jié)構(gòu)。松木也是常用的材料之一，很多家具里也都會用到松木。本文是一篇核心期刊發(fā)表的論文范文，主要論述了直天王殿松木斗拱振動臺試驗(yàn)研究。
　　摘要：以直保圣寺天王殿斗拱為參考對象，進(jìn)行無縮尺松木斗拱模型的地震臺試驗(yàn)研究。通過對斗拱的加速度與動力放大系數(shù)變化趨勢、斗拱在振動過程中位移響應(yīng)變化特征、斗拱變形最大時刻和各構(gòu)件變形最大時刻的滑移位移和回轉(zhuǎn)位移數(shù)值對比分析，得出以下結(jié)論：地震加速度用于衡量地震烈度，并不能直接反映斗拱試件的最大變形;振動頻率的變化對斗拱回轉(zhuǎn)變形的變化起重要作用，振幅是決定各構(gòu)件水平滑移的主要因素;各構(gòu)件變形最大值與斗拱整體變形最大值具有很強(qiáng)相關(guān)性，其中櫨斗和華拱的回轉(zhuǎn)變形對斗拱的整體變形而言，處于支配地位;斗拱的華拱連下昂部分主要起裝飾作用，其榫卯連接節(jié)點(diǎn)位置在振動過程中較為薄弱，在對實(shí)際文物維護(hù)修繕過程中應(yīng)引起重視并采取相關(guān)加固措施。

　　關(guān)鍵詞：木結(jié)構(gòu),斗拱,松木,振動臺試驗(yàn),抗震機(jī)理

　　Abstract：Taking the Dougong of Tianwang palace in Baosheng Temple， Luzhi as a case， experimental study was carried out on shaking table tests of the fullscale pine Dougong model. Analysing the acceleration and dynamic magnification coefficient trends， the process of displacement characteristics of Dougong in response to changes of vibration， and the rotary and sliding displacement values of Dougong and each component at the biggest deformation moments. Major conclusions are as follows， Seismic acceleration indicates the response of seismic intensity， instead of the maximum deformation of the Dougong specimens. Vibration frequency has important influence on the degree of rotation deformation， while amplitude has decisive effect on the sliding displacement of each component. The maximum deformation of Dougong and each component all have a strong correlation， among which the rotary displacement of Ludou and Huagong occupies a dominant position. Huagong with xiaang， which is a special part of Dougong， is mainly for decoration and it's weak on connection node position during the shaking table tests. So more attention and relevant reinforcement measures should be taken on this part in the maintenance and conservation of cultural relics.

　　Key words：timber structure; Dougong; pine; shaking table test; antiseismic mechanism

　　斗拱是中國古代建筑中的重要構(gòu)件，它的演變是中國傳統(tǒng)木構(gòu)架建筑形制演變的重要標(biāo)志。作為結(jié)構(gòu)與立柱之間最重要的過渡部分，斗拱在建筑中起著受力和裝飾的雙重作用，特別是在減震吸能方面，作用更加突出。

　　斗拱整體可看作以橫木交疊形成伸臂受彎壓的梁墊，豎向可壓縮變形，豎直向平面內(nèi)可轉(zhuǎn)動，水平層間可滑移，倒置的彈性固定鉸支座[1]。從結(jié)構(gòu)角度，斗拱從兩個方向懸挑，減少了上部結(jié)構(gòu)跨度，提高了梁、枋的承載能力，也使建筑物出檐更加深遠(yuǎn)，造形更加優(yōu)美、壯觀[2];斗拱之間各構(gòu)件互不粘連，而是由許多木構(gòu)件通過榫卯咬合而成，以其特有的重疊伸張形式，墊在梁架層和柱額層之間的節(jié)點(diǎn)處，在水平地震力作用下，形成了梁柱間延性較好的節(jié)點(diǎn)，具有較大的彈塑性變形能力及摩擦耗能的減震作用[3]。

　　目前，中國古建筑研究已經(jīng)從少數(shù)先驅(qū)者的慘淡經(jīng)營進(jìn)入了百家爭輝的局面。由于古代木結(jié)構(gòu)建筑的抗震性能比較突出，不少專家學(xué)者對古建筑及斗拱單元進(jìn)行了豎向單調(diào)加載試驗(yàn)[24]、水平低周反復(fù)加載試驗(yàn)[46]及動力特性試驗(yàn)[7]等，并建立了力學(xué)模型[89]。中國學(xué)者對于木結(jié)構(gòu)斗拱抗震性能的研究對象主要包括宋式斗拱和清式斗拱兩種類型[10]，而對其他過渡時期的斗拱形式研究極少。試驗(yàn)中多選擇經(jīng)簡化對稱的斗拱模型為研究對象，未充分考慮實(shí)際斗拱在出跳方向由于華拱及下昂組合帶來的不對稱性對其穩(wěn)定性造成的影響;大部分斗拱試件為縮尺模型，且很少作為獨(dú)立單元進(jìn)行試驗(yàn);而從木材材性的角度對比分析斗拱的抗震性能的差異方面還鮮有研究。

　　試驗(yàn)選取明末蘇州�f直鎮(zhèn)保圣寺天王殿柱頭科斗拱作為研究對象，參考久家英夫等[11]對足尺斗拱模型進(jìn)行的振動臺試驗(yàn)和分析方法，將斗拱作為獨(dú)立試驗(yàn)單元，通過建立無縮尺模型的模擬振動臺試驗(yàn)，分析斗拱的形態(tài)變化和抗震機(jī)理，探尋結(jié)構(gòu)失效的原因與薄弱環(huán)節(jié)，對現(xiàn)存古建筑實(shí)例的維護(hù)與修繕起到一定指引作用，并為明代斗拱抗震性能的研究積累可靠數(shù)據(jù)。 　　1試驗(yàn)材料與試驗(yàn)方法

　　天王殿位于蘇州�f直鎮(zhèn)保圣寺內(nèi)，大殿坐北朝南，面闊三間，計(jì)11米有余。天王殿的斗拱用“四鋪?zhàn)鞑灏?rdquo;造，廂拱上托挑檐枋直接承椽，猶存古制。斗拱的分布：平身科明間兩攢，次間一攢，明間每攢當(dāng)約合十五斗口。柱頭科與平身科采用同樣比例，于坐斗科斗口出一翹承載月梁。角科尚存下昂，于坐斗后出一翹，置于昂身下，中間施以“�Y楔”，手法與蘇州松江兩地明代所建東岳廟整點(diǎn)斗拱相近[12]。

　　據(jù)考原天王殿柱頭斗拱用材為杉木，根據(jù)GB501651992《古建筑木結(jié)構(gòu)維護(hù)與加固技術(shù)規(guī)范》第6.3.1條規(guī)定：古建筑木結(jié)構(gòu)承重構(gòu)件的修復(fù)或更換，應(yīng)優(yōu)先采用與原構(gòu)件相同的樹種木材，當(dāng)確有困難時，也可選取強(qiáng)度等級不低于原構(gòu)件的木材代替�？紤]古代杉木材性與現(xiàn)代杉木速生材材性差異較大，因條件限制，無法取原天王殿柱頭斗拱杉木材料進(jìn)行力學(xué)性質(zhì)測定，筆者選用強(qiáng)度等級高于現(xiàn)代杉木的花旗松(Pseudotsuga menziesii)為材料制作斗拱模型。模型試件的基本力學(xué)性能測定結(jié)果參見表1。

　　斗拱試件組裝完畢后，在櫨斗處由定制鐵箍固定在振動臺上，如圖1所示。在臺面、櫨斗底部和斗拱組頂部分別放置橫向加速度傳感器，將采集信號傳送到振動臺抗震抗剪測試分析系統(tǒng)。分別在櫨斗、華拱連下昂的連接節(jié)點(diǎn)兩側(cè)布置豎向位移傳感器測定其豎向絕對位移，在模型各層其他構(gòu)件之間沿振動方向兩側(cè)布置豎向位移傳感器測定其豎向相對位移;在櫨斗底端及慢拱頂部布置橫向位移傳感器分別測定斗拱底部和頂部的水平絕對位移;其他構(gòu)件連接處布置橫向位移傳感器測定各結(jié)構(gòu)層間及斗與拱的相對位移。測點(diǎn)位置參見圖2。通過測定斗拱各構(gòu)件在振動過程中的水平及豎向位移變化，逐層計(jì)算疊加得到各構(gòu)件回轉(zhuǎn)變形及滑移變形值。

　　按照加載方案分為15組進(jìn)行水平單向振動臺試驗(yàn)，振動方向沿斗拱出挑方向。由于試驗(yàn)設(shè)備僅能輸入正弦波型，故參考已測定Elcentro地震波的特征頻率和振幅范圍[13]設(shè)定振動參數(shù)，通過控制振動臺振動頻率與振幅，模擬不同地震烈度的最大加速度振動工況。對試件依次進(jìn)行由振動頻率(電動機(jī)頻率)10、15、20、25、30 Hz(振動臺的振動頻率相應(yīng)為1.05、1.59、2.10、2.65、3.12 Hz)，振幅10、20、30 mm組合的持續(xù)時間為30 s的地震模擬橫向加載震動。各組工況相應(yīng)的編號為P1010(前二位數(shù)值表示頻率10 Hz，后二位數(shù)值表示振幅10 mm，下同)、P1020、P1030、P1510、P1520、P1530、P2010、P2020、P2030、P2510、P2520、P2530、P3010、P3020、P3030。

　　振動臺試驗(yàn)?zāi)Ｐ腿鐖D3所示。主要試驗(yàn)設(shè)備包括：四自由度模擬地震實(shí)驗(yàn)臺(南京賀普科技有限公司)型號HPDZ1;震動與動態(tài)信號采集分析系統(tǒng)(南京賀普科技有限公司)型號HPU100F。

　　2試驗(yàn)現(xiàn)象及結(jié)果分析

　　2.1試驗(yàn)現(xiàn)象

　　當(dāng)臺面輸入不同強(qiáng)度的振動激勵時，斗拱整體表現(xiàn)較為均一的振動特征。其中在臺面輸入頻率振幅均較低時，斗拱試件僅發(fā)生微小振動，并未產(chǎn)生明顯傾角或滑移;當(dāng)輸入頻率較低而輸入振幅增至20 mm及以上時，結(jié)構(gòu)產(chǎn)生較明顯晃動，在華拱及下昂連接處出現(xiàn)可見傾角和滑移，在P1530工況時結(jié)構(gòu)擺動最為激烈，櫨斗斗耳及華拱與下昂連接處擠壓發(fā)出吱吱聲;隨著臺面輸入振動頻率繼續(xù)增大，整體結(jié)構(gòu)的擺幅減小，振動趨于規(guī)律。從宏觀角度，模型在持續(xù)的往復(fù)振動過程中以構(gòu)件節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)角變形為主，未出現(xiàn)明顯的摩擦滑移。整個試驗(yàn)過程未出現(xiàn)構(gòu)件局部破壞，但經(jīng)過轉(zhuǎn)角位移和水平滑移的疊加，在梁下慢拱處的水平絕對位移顯著增大，最大滑移量約12 mm。

　　上述現(xiàn)象表明斗拱主要通過轉(zhuǎn)動耗能來起到減震和隔震作用。由于櫨斗下部固定在臺面上，在振動過程中部分限制其轉(zhuǎn)角和滑移，而上部結(jié)構(gòu)的轉(zhuǎn)動和滑移反向作用，在泥道拱和櫨斗連接處對斗耳產(chǎn)生明顯的擠壓。且通過觀察發(fā)現(xiàn)，因木材本身的濕脹干縮現(xiàn)象，在斗耳耳根處易產(chǎn)生裂縫，雖然在本試驗(yàn)中始終未出現(xiàn)構(gòu)件的破壞，但若承載實(shí)際屋頂荷載的狀態(tài)下振動，此處易產(chǎn)生剪切破壞造成斗拱整體失穩(wěn)。由于與華拱連接的假昂部分僅依靠泥道拱與慢拱的相互擠壓保持連接處的穩(wěn)定，且下側(cè)挑空缺乏輔助支承，在振動過程中尤為薄弱，并影響泥道拱與慢拱之間的連接緊密性。在泥道拱以上的慢拱和令拱部分則整體性較好，沒有出現(xiàn)明顯的滑移。

　　2.2試驗(yàn)結(jié)果及分析

　　2.2.1結(jié)構(gòu)動力特征分析根據(jù)所測斗拱組頂部與底部的加速度響應(yīng)數(shù)值a，計(jì)算得到斗拱試件在不同工況下的動力放大系數(shù)β，β=a1/a0，反映構(gòu)件的隔振效果(參見表3)。以烈度為基礎(chǔ)進(jìn)行抗震設(shè)計(jì)時，往往通過相應(yīng)的峰值加速度來衡量地震強(qiáng)烈程度。但在同一加速度激勵工況下，輸入波形頻率與振幅不同，試件的最大變形值也不同，說明加速度峰值并不能直接反映斗拱試件的最大變形。通過整理同振幅不同頻率下模型動力放大系數(shù)變化趨勢(參見圖4)可以發(fā)現(xiàn)，1)在臺面輸入相同振幅條件下，隨著振動頻率的增大，模型動力放大系數(shù)逐漸減小。這是由于頻率增大時，斗拱構(gòu)件之間榫卯連接處摩擦加劇、斗與拱咬合處反復(fù)擠壓耗能使減震作用增強(qiáng);2)在輸入相同頻率條件下，隨著振幅的增大，模型動力系數(shù)數(shù)值上有一定放大，且在臺面振動頻率值大于1.59 Hz(電動機(jī)頻率15 Hz)時，相同頻率下隨振幅的增大動力系數(shù)值增幅明顯減小，在振動頻率達(dá)到2.65 Hz和3.12 Hz(電動機(jī)頻率25 Hz和30 Hz)時，隨振幅增大動力系數(shù)幾乎不變。3)當(dāng)臺面振動頻率低于1.59 Hz時，動力放大系數(shù)值大于1，且隨振幅增大有顯著上升。主要原因是在空載狀態(tài)下由于斗拱本身層間摩擦較小，且無豎向位移限制，斗拱易產(chǎn)生大幅度擺動;又由于此時頻率較低，斗拱的擺動也較為充分。這種情況在斗拱實(shí)際工作中很難出現(xiàn)。

　　從圖5可看出：1)在反復(fù)加載振動過程中，斗拱的底部、中部和頂部振動位移曲線基本同步，說明試驗(yàn)中斗拱各構(gòu)件間咬合狀態(tài)良好，整體剛度保持較好;2)斗拱底部的位移波動幅度較小，隨高度的增加波幅逐漸增加，在斗拱頂部位移達(dá)到最大。主要原因是在振動過程中斗拱中部主要構(gòu)件如華拱、泥道拱等出現(xiàn)較大轉(zhuǎn)角，并對斗拱整體位移向上疊加作用顯著。另外由于頂部荷載較輕，在振動過程中其重心隨斗拱擺動位置不斷變化且相對滯后，對斗拱上部的水平位移提供了反向力的作用;3)相同振幅條件下，臺面輸入振動頻率越大，斗拱所測構(gòu)件水平絕對位移波形所體現(xiàn)的正弦波特征越明顯;模型各層構(gòu)件水平位移在P1530工況下達(dá)到最大值，其后隨振動頻率的增大，斗拱的水平位移反而有所減小。說明在一定范圍內(nèi)隨振動頻率的增大，斗拱層間摩擦及擠壓變形的作用增強(qiáng)，有效限制了斗拱的擺動。4)在相同頻率條件下，隨著臺面輸入振幅的增大，泥道拱和華拱的水平絕對位移也隨之增大。且不同頻率狀態(tài)下同振幅的位移基本不變，說明振幅是影響斗拱各構(gòu)件水平向位移峰值的重要因素;由于櫨斗固定在振動臺臺面上，限制了其水平方向的位移，而又因櫨斗水平位移測點(diǎn)與臺面間有一定距離，所以實(shí)際上測得櫨斗水平方向位移主要是有其轉(zhuǎn)角位移所致;5)斗拱試件依照天王殿柱頭斗拱形制，其中華拱連下昂部分榫卯咬合拼裝而成，并非單一構(gòu)件，在振動過程中不但沒有起到減震消能作用，反而在榫卯咬合部分出現(xiàn)較大傾角離縫，對斗拱整體結(jié)構(gòu)造成額外負(fù)擔(dān)。明代后期斗拱形制的變化趨勢已由結(jié)構(gòu)構(gòu)件轉(zhuǎn)向裝飾構(gòu)件，斗拱的減震消能作用明顯削弱。此外需要說明，由于試驗(yàn)為空載振動試驗(yàn)，導(dǎo)致模型層間摩擦力和彈塑性變形受限，斗拱振動過程擺幅較大，因此，從圖中看出斗拱上部位移的響應(yīng)反而有所增大，但并非實(shí)際對地震動力響應(yīng)的放大。 　　2.2.3回轉(zhuǎn)位移與滑移位移

　　各工況下，斗拱組整體最大變形實(shí)測值、最大變形時刻與對應(yīng)變形疊加值見表4。變形最大測量值指固定在斗拱組頂部的水平位移傳感器測得的最大絕對變形值;最大變形疊加值為變形最大測量值相應(yīng)時刻斗拱各層構(gòu)件回轉(zhuǎn)變形與滑移變形疊加獲得�；�移位移和回轉(zhuǎn)位移的疊加原理如圖6所示。

　　注：R4：慢拱和泥道拱上散斗回轉(zhuǎn)角和;R3：慢拱的回轉(zhuǎn)角;R2：華拱交互斗與泥道拱上散斗回轉(zhuǎn)角和;R1：華拱回轉(zhuǎn)角; R0：櫨斗回轉(zhuǎn)角;S4：慢拱和泥道拱上散斗相對拱的滑移位移;S2：華拱交互斗與泥道拱上散斗相對拱的滑移位移; S1：華拱相對櫨斗的滑移位移;S0：櫨斗的滑移位移;R4×h5：慢拱和泥道拱上散斗回轉(zhuǎn)位移;R3×(h5+h4)：慢拱的回轉(zhuǎn)位移;R2×(h5+h4+h3)：華拱交互斗與泥道拱上散斗回轉(zhuǎn)位移;R1×(h5+h4+h3+h2)：華拱回轉(zhuǎn)位移; R1×(h5+h4+h3+h2+h1)：櫨斗回轉(zhuǎn)位移。圖6斗拱組回轉(zhuǎn)與滑移變形示意圖

　　由表4可知，通過水平滑移和回轉(zhuǎn)位移的疊加求得的最大變形值與最大變形實(shí)測值基本吻合，說明本試驗(yàn)中采用的疊加計(jì)算方法是合理的;進(jìn)一步將各工況下滑移變形和回轉(zhuǎn)變形值進(jìn)行對比，結(jié)合圖7可以看出，最大位移的取得以回轉(zhuǎn)變形位移為主;在低頻狀態(tài)下(1.05～1.59 Hz)隨振幅增大回轉(zhuǎn)變形位移明顯增大，滑移位移始終較小;在頻率上升至2.10～2.65 Hz時，回轉(zhuǎn)變形位移值有所降低，且當(dāng)振幅由20 mm升至30 mm時，回轉(zhuǎn)變形位移幾乎不變，滑移位移隨振幅增大而逐漸增大;在高頻狀態(tài)(3.12 Hz)下隨著振幅增大回轉(zhuǎn)變形位移有較大幅度增長，并在P3030工況達(dá)到最大值;滑移位移的變化趨勢基本未變。以上分析說明在振動過程中頻率的變化對回轉(zhuǎn)變形的變化程度起到重要作用，而對滑移位移的影響相對較小。

　　經(jīng)過各構(gòu)件試驗(yàn)數(shù)據(jù)的進(jìn)一步整理，分別繪制各工況下斗拱變形最大時刻斗拱組各部分回轉(zhuǎn)角和滑移變形與各部分回轉(zhuǎn)角和滑移變形分別達(dá)到最大時刻表(以振動頻率1.59 Hz條件下工況為例，參見表5至表10)。

　　從上表可以看出：1)斗拱模型整體回轉(zhuǎn)角和滑移變形最大值出現(xiàn)時刻與各構(gòu)件變形回轉(zhuǎn)角和滑移變形最大值出現(xiàn)時刻非常相近，說明各構(gòu)件變形最大值與斗拱整體變形最大值具有很強(qiáng)相關(guān)性。這種相關(guān)性在斗拱各層自下而上成遞減趨勢。2)由斗拱各部分變形比例計(jì)算數(shù)據(jù)結(jié)果顯示，在輸入振幅10 mm條件下，模型整體變形最大時，櫨斗回轉(zhuǎn)變形和滑移變形所占斗拱整體變形比例始終較大;當(dāng)振幅增至20和30 mm時，隨臺面輸入頻率的增加，櫨斗的回轉(zhuǎn)變形占斗拱整體變形比例有所降低，而華拱回轉(zhuǎn)變形所占比例有顯著上升;櫨斗和華拱的回轉(zhuǎn)變形對斗拱的整體變形而言，處于支配地位。

　　進(jìn)一步討論櫨斗和華拱在振動試驗(yàn)過程中的變化特征和抗震機(jī)理，分別繪制斗拱變形最大時刻櫨斗和華拱在相同振幅不同頻率下的回轉(zhuǎn)位移及滑移位移曲線，如圖8所示。

　　圖8斗拱變形最大時刻櫨斗及華拱位移值

　　Fig.8Ludou and Huagong’s rotary and slipping deformation under maximal displacement

　　由圖8可知：1)低頻狀態(tài)(1.05～1.59 Hz)下振幅對櫨斗和華拱的回轉(zhuǎn)位移及滑移位移影響較大，在頻率1.59 Hz狀態(tài)下影響最為顯著;而隨著臺面輸入振動頻率的增加，振幅的影響逐漸降低，頻率成為決定櫨斗和華拱回轉(zhuǎn)位移和滑移位移的主要因素。2)在低振幅狀態(tài)(10 mm)下，頻率對櫨斗和華拱的回轉(zhuǎn)位移及滑移位移影響并不明顯，而當(dāng)振幅增至20和30 mm時，櫨斗和華拱的回轉(zhuǎn)位移及滑移位移均有明顯波動;在頻率1.05～1.59 Hz時呈上升趨勢，在1.59 Hz時達(dá)到最大，隨后顯著降低并在2.65 Hz時降至最低值，在頻率繼續(xù)增至3.12 Hz時又有所回升;頻率1.59和 2.65 Hz條件是櫨斗和華拱回轉(zhuǎn)位移和滑移位移變化的兩個關(guān)鍵節(jié)點(diǎn)。結(jié)合前文，在頻率1.59 Hz時，斗拱結(jié)構(gòu)整體動力系數(shù)明顯降低，而在2.65 Hz時斗拱動力系數(shù)基本保持穩(wěn)定，說明頻率1.59和2.65 Hz條件可能也是斗拱整體在地震作用下的變形特征和抗震機(jī)理變化的關(guān)鍵節(jié)點(diǎn)，在后續(xù)試驗(yàn)和研究中有待進(jìn)一步驗(yàn)證。

　　3結(jié)論

　　通過無縮尺�f直天王殿斗拱模型的振動臺試驗(yàn)，探索松木斗拱的抗震機(jī)理，分析斗拱結(jié)構(gòu)變形關(guān)鍵部位與薄弱環(huán)節(jié)，得出以下結(jié)論。

　　1)在振動過程中，斗拱通過構(gòu)件之間榫卯連接處、斗與拱咬合處的摩擦及擠壓耗能等達(dá)到減震作用;地震沖擊越強(qiáng)，斗拱表現(xiàn)出的減震作用越明顯。

　　2)模型各構(gòu)件變形最大值斗拱整體變形最大值具有很強(qiáng)相關(guān)性，其中櫨斗和華拱的回轉(zhuǎn)變形對斗拱的整體變形而言，處于支配地位。

　　3)振幅是決定斗拱各構(gòu)件水平向滑移峰值的主要因素;在振動過程中頻率的變化對回轉(zhuǎn)變形的變化程度起到重要作用，而對滑移位移的影響相對較小。

　　4)�f直天王殿柱頭科斗拱的華拱連下昂部分主要起裝飾作用，其前后兩榫卯連接節(jié)點(diǎn)位置在振動過程中較為薄弱，在對實(shí)際文物維護(hù)修繕過程中應(yīng)引起重視并采取相關(guān)加固措施。

　　5)試驗(yàn)中振動頻率1.59和2.65 Hz條件是櫨斗和華拱回轉(zhuǎn)位移和滑移位移變化的兩個關(guān)鍵節(jié)點(diǎn)，也是斗拱整體在地震作用下的變形特征變化的關(guān)鍵節(jié)點(diǎn)，在后續(xù)研究中有待進(jìn)一步驗(yàn)證。

　　試驗(yàn)中存在一定不足，如選取單組斗拱作為試驗(yàn)體，在試驗(yàn)過程中易引起結(jié)構(gòu)的失衡。此外，由于試驗(yàn)在空載狀態(tài)下進(jìn)行，對斗拱的轉(zhuǎn)動約束較小，使其抗震耗能的作用未能充分發(fā)揮。故試驗(yàn)結(jié)果與實(shí)際有一定的誤差，在后續(xù)試驗(yàn)中應(yīng)進(jìn)一步模擬實(shí)際荷載與疊加正弦振動，適當(dāng)約束斗拱的轉(zhuǎn)動;測定斗拱試件的自振頻率，分析共振響應(yīng)可能對試驗(yàn)結(jié)果帶來的影響。

　　參考文獻(xiàn)： 　　[1]

　　盤錦章. 中國木結(jié)構(gòu)古建筑抗震機(jī)理分析[D]. 上海： 同濟(jì)大學(xué)， 2008.

　　[2] 高大峰， 趙鴻鐵， 薛建陽， 等. 中國古代木結(jié)構(gòu)斗拱豎向承載力的試驗(yàn)研究[J]. 世界地震工程， 2003， 19(3)： 5661.

　　Gao D F， Zhao H T， Xue J Y，et al. Experimental study on structural behavior of Dougong under the vertical action in Chinese ancient timber structure [J]. World Earthquake Engineering， 2003， 19(3)： 5661. (in Chinese)

　　[3] 孫曉潔. 殿堂型木構(gòu)古建筑抗震機(jī)理分析――斗拱演化隔震的有限元動力分析[D]. 成都： 西南交通大學(xué)， 2009.

　　[4] 袁建力， 陳韋， 王玨， 等. 應(yīng)縣木塔斗�砟P褪匝檠芯�[J]. 建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報(bào)， 2011， 23(7)： 6672.

　　Yuan J L， Chen W， Wang J， et al. Experimental research on bracket set models of Yingxian Timber Pagoda[J]. Journal of Building Structures， 2011， 23(7)： 6672. (in Chinese)

　　[5] 隋龍[]天， 趙鴻鐵， 薛建陽， 等. 古建木構(gòu)鋪?zhàn)鲗觽?cè)向剛度的試驗(yàn)研究[J]. 工程力學(xué)， 2010， 27(3)： 7478.

　　Sui Y， Zhao H T， Xue J Y， et al. Experimental study on lateral stiffness of Dougong layer in Chinese historic buildings [J]. Engineering Mechanics， 2010， 27(3)： 7478. (in Chinese)

　　[6] 邵云， 邱洪興， 樂志， 等. 宋、清式斗拱低周反復(fù)荷載試驗(yàn)研究[J]. 建筑結(jié)構(gòu)， 2014， 44(9)： 7982.

　　Shao Y， Qiu H X， Yue Z， et al. Experimental study of lowcycle loading test on Songstyle and Qingstyle dougong[J]. Building Structure， 2014， 44(9)： 7982. (in Chinese)

　　[7] 趙均海， 俞茂�f， 楊松巖， 等.中國古建筑木結(jié)構(gòu)斗拱的動力實(shí)驗(yàn)研究[J]. 試驗(yàn)力學(xué)， 1999， 14(1)： 106112.

　　Zhao J H， Yu M H， Yang S Y， et al. Dynamic experimental study on Dougong of ancient timber structures[J]. Journal of Experimental Mechanics， 1999， 14(1)： 106112. (in Chinese)
　　化工核心期刊推薦《無機(jī)化學(xué)學(xué)報(bào)》由中國化學(xué)會主辦，是展示我國無機(jī)化學(xué)研究成果的學(xué)術(shù)性期刊，月刊。1985年由化學(xué)前輩戴安邦院士(發(fā)起)創(chuàng)刊，現(xiàn)任主編游效曾院士。編輯部設(shè)在南京大學(xué)化學(xué)化工學(xué)院化學(xué)樓。報(bào)道我國無機(jī)化學(xué)領(lǐng)域的基礎(chǔ)研究和應(yīng)用基礎(chǔ)研究的創(chuàng)新成果，內(nèi)容涉及固體無機(jī)化學(xué)、配位化學(xué)、無機(jī)材料化學(xué)、生物無機(jī)化學(xué)、有機(jī)金屬化學(xué)、理論無機(jī)化學(xué)、超分子化學(xué)和應(yīng)用無機(jī)化學(xué)、催化等，著重報(bào)道新的和已知化合物的合成、熱力學(xué)、動力學(xué)性質(zhì)、譜學(xué)、結(jié)構(gòu)和成鍵等。

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